Co znamená propad disku? Zařízení pro automatické odstraňování usazenin z vakuových filtračních kotoučů. Mikroskopie močového sedimentu

Tah je operace volného kování (a kování), která má za následek zvětšení průřezu obrobku v důsledku snížení jeho výšky (obr. 22).

Jak je patrné z obrázku, po pěchování získá obrobek soudkovitý vzhled. To se vysvětluje přítomností vnějšího tření mezi úderníky a obrobkem,

který zabraňuje toku kovu v radiálním směru jak přímo na koncích obrobku, tak v jejich blízkosti. Se vzdáleností od konců hluboko do kovu se účinek vnějšího tření snižuje, což vysvětluje soudkovitý tvar bočních ploch pěchovaného obrobku.

Na základě podmínky stálosti objemu počátečních a pěchovaných sochorů lze průměrný průměr posledního v každém okamžiku pěchování určit ze závislosti:

.

Operace pěchování se používá: ke zvýšení stupně kování v případech, kdy počáteční plocha průřezu ingotu neposkytuje požadovaný stupeň kování během tažení; získat výkovky většího průřezu z polotovarů s menším průřezem; jako předběžná operace před děrováním při výrobě dutých výkovků; jako předběžná operace před protahováním s cílem co největší destrukce dendritické struktury a získání stejných mechanických vlastností v podélném i příčném směru výkovku; spolu s extraktorem pro rovnoměrné rozložení a broušení karbidů ve výkovcích z oceli třídy tvrdokovu (rychlořezné, vysokochromové, nástrojové).

Pro kvalitativní provedení operace návrhu musí být splněny následující podmínky:

- rozměry původního obrobku musí být v mezích - jinak může dojít k deformaci obrobku (obr. 23);

- konce původního obrobku musí být kolmé k jeho podélné ose, - jinak se vytvoří zakřivený válec (obr. 24);

- je nutné kov před pěchováním na kovací teplotu rovnoměrně zahřát podél i napříč obrobku, - jinak může výkovek získat hřibovitý tvar (obr. 25), případně tvar s výrazným jednostranným soudkovým tvarem (obr. 26);

- přířezy čtvercového nebo obdélníkového průřezu (obr. 27a) před pěchováním svinout do válcového tvaru (obr. 27b), následně pěchovat na danou výšku (obr. 27c) a teprve poté vykovat na větší čtverec nebo obdélník řezu (obr. 27d), - jinak (při přímém pěchování čtvercového nebo obdélníkového řezu), v důsledku nerovnoměrné deformace kovu je čtvercový řez obrobku výrazně deformován a v těle pěchu se objevují diagonální trhliny obrobek (obr. 28a, b).

Kromě pěchování na plochých zápustkách se v praxi kování používají i jiné způsoby pěchování.

Tažné ingoty s vložkami(obr. 29) se provádí v opěrných kulových deskách (obr. 19j) a spodní deska má válcový otvor, kam se vkládá stopka předtažená z výnosné části ingotu, pomocí které se ingot je při následném protahování držen ve sklápěcím sklíčidle.

Usazování na plochých deskách(obr. 19a) nebo na opěrných kroužcích (aktuální obrázek) se provádí při získávání stopek, výstupků, nábojů, čepů je obtížné kvůli jejich malé délce (obr. 30). V tomto případě je část kovu obrobku vtlačena do otvorů desek (kroužků). Obvykle se používají kroužky s výškou a průměrem otvorů rovným rozměrům výstupků výkovků a s vnějšími průměry rovnými průměrům kotoučů (přírub) výkovků. Po pěchování je eliminován sudovitý tvar bočních ploch projetím po přírubě výkovku bez demontáže kroužků a tím je zajištěno získání přesných specifikovaných rozměrů výkovků.

Průvan (vylodění) v dolní (dole) proveden ve vysokém opěrném prstenci na části délky původního obrobku (obr. 31). Část obrobku, která má být pěchována, musí splňovat podmínku a zahřátí na

Kovací teplota závisí pouze na osazené části obrobku. Vnější průměr dna se rovná průměru osazené části kování; to umožňuje, po vylodění, válcování zahuštění výkovku podél jeho průměru, aniž by bylo odstraněno ze dna. V některých případech může být horní část dutiny v zadní části vyrobena podle tvaru a rozměrů osazované hlavy kování (obr. 32).

Pohyb tahu (zrychlení) pomocí rolí různých průřezů (obr. 19g, h, i, j). V důsledku tohoto typu pěchování se u každého válcovacího zařízení nedeformuje kladivem nebo lisem celá koncová plocha pěchovaného obrobku, ale pouze jeho část, která je pod válcováním (obr. 33). Poté se válcování přesune na sousední část obrobku, čímž se vystaví pěchování atd. Při pěchování tímto způsobem se zmenšuje soudkovitost bočních ploch pěchovaného obrobku a výrazně se snižuje pěchovací síla potřebná k deformaci celého obrobku najednou.

Návrh roamingu (obr. 34a) se provádí v případě, kdy z důvodu velké délky obrobku není možné přistát na dně; poté se obrobek upne mezi úderníky kladiva nebo lisu a na vyčnívající zahřátý konec se udeří „sokolem“ (beranem) zavěšeným na jeřábu. V závislosti na ohřívané části obrobku lze jeho pěchování (usazení kovu) provádět na koncích (obr. 34b) nebo uprostřed obrobku (obr. 34c), a pokud je současně tah provedené lehkými údery kladiva, pak místo soudkovitého tahu lze získat zahuštění kuželovitého tvaru (obr. 34d). Přistání zesílení lze provést i tzv. „strojem“ (obr. 34d), přičemž jako deformační síla

Využívá sílu lisu nebo energii úderu kladiva.

Odhadovanou lisovací sílu potřebnou k provedení operace pěchování kruhového sochoru lze určit podle vzorce:

[t] nebo [MN] (6)

kde R– rušivá síla, MN; - součinitel okují v závislosti na hmotnosti pěchovaných sochorů (ingotů) v rozsahu od 1 kg do 100 tun; D a H– průměr a výška výkovku, mm (obr. 22); F- plocha průřezu výkovku (po pěchování), mm 2; s » s B je mez kluzu kovu při teplotě precipitace, přibližně stejná jako pevnost v tahu při stejné teplotě, MPa.

Podle odhadované síly srážek je z normální řady (GOST 7284-80) vybrán nejbližší největší hydraulický lis.

Odhadovanou hmotnost padajících částí kladiva, která je nezbytná k provedení operace pěchování polotovarů kruhového průřezu, lze určit podle vzorce:

, (7)

kde G je hmotnost padajících částí kladiva, kg; PROTI ZAG - objem obrobku, mm 3; - stupeň deformace výkovku pro poslední úder kladiva, respektive pro velké a malé výkovky; ostatní údaje viz výše. Podle odhadované hmotnosti padajících dílů se v normální řadě volí nejbližší pneumatické kladivo (GOST 712-82) nebo parovzdušné kladivo (GOST 9752-75).

Počet úderů kladiva n, nezbytný pro návrh, se nachází podle vzorce: ,

kde je koeficient nerovnoměrnosti úderů kladiva; je celková práce kladiva při pěchování, KJ; je energie jednoho plného úderu kladiva, KJ;

l P - výška pádu ženy, mm;

viz zbytek označení výše.

Oll I..S,A.N.I.E

VYNÁLEZ

Sovětský svaz

Socialista

Státní výbor

SSSR pro vynálezy a objevy (23) Priorita“ (53) MDT 66.012-52 (088.8) Publikováno 05.03.80. Bulletin č. 9

A. I. Zolotarev, A. A. Shchelinsky, A. Ya. Patskan, V. A. Nikitenko a A. V. Dubovsky (7l)

/ (54) ZAŘÍZENÍ PRO AUTOMATICKÉ DEMONTÁŽ

SEDIMENT Z VAKUOVÉHO FILTRAČNÍHO KOTOUČE

Zařízení pro automatickou regulaci provozu kotoučových vakuových filtrů Vynález se týká zařízení pro automatickou regulaci činnosti kotoučových vakuových filtrů a lze je použít při procesech dehydratace produktů v různých suspenzích pomocí kotoučových vakuových filtrů v uhelném, chemickém a hutním průmyslu.

Podle hlavního aut. osvědčení č. 521910 je známé zařízení pro automatické odstraňování usazenin z vakuových filtračních kotoučů, obsahující přijímač stlačeného vzduchu s vyfukovacím ventilem, řídicí cívku nainstalovanou na vedení stlačeného vzduchu, pulzní snímač s programovou jednotkou, tloušťku sedimentu snímač a prahový prvek, jehož výstup je připojen k prvnímu vstupnímu logickému prvku AND, jehož druhý vstup je připojen k výstupu snímače pulsů a výstup je připojen k řídicí cívce.

Nevýhody zařízení spočívají v tom, že účinnost jeho provozu závisí na kvalitě odfukování přefiltrovaného kalu a také na nákladech na dosažení této kvality, které jsou zase závislé na přesnosti měření tloušťky kalu čidlem. a shoda signálu posledně jmenovaného se signálem pulzního snímače, sovy v době plného vstupu sektoru s měřeným kalem do foukací zóny.

5 Disky (průměr 3 m) složené ze samostatných sektorů mají navíc při své rotaci házení v axiálním směru. Velikost tohoto úderu dosahuje

60 - 80 mm s tloušťkou sedimentu na kotouči

10 je asi 20 mm, což má významný vliv na přesnost měření tloušťky sedimentu.

Není možné řídit tloušťku nánosu na sektoru kotouče, který se nachází ve foukací zóně, protože v tomto případě odstraňovaný nános narušuje činnost senzoru. Proto je tloušťkoměr sedimentu instalován v zóně před foukáním. V tomto případě signál snímače tloušťky poskytuje informace o tloušťce nánosu na sektoru, který není zahrnut ve vyfukovací zóně, a je odeslán příkaz k odfouknutí dalšího sektoru. Je porušena shoda požadovaných signálů v čase.

Nárok

Účelem vynálezu je zvýšit účinnost zařízení zlepšením kvality řízení.

Tohoto cíle je dosaženo tím, že zařízení je vybaveno blokem „zdadert ikki, vstup

Kotiyaro Oydiien s dt itiiiiiotd ttolshiiiitosid-

dobře; a výstup - s prahovým prvkem, zatímco "snímač tloušťky nánosu je vyroben v vi =" "d6" "válce -" st upevněny - na nich - mění gen; yakpak - sondy umístěné na obou stranách vakua-FIZhfa disk a měřicí jednotky připojené k válcům. ----- Na obr. 1 je schematicky znázorněno zařízení pro automatické odstraňování sedimentu z vakuových filtračních kotoučů“ na Obr. 2 - snímač tloušťky sedimentu, pohled A na Obr. jeden.

Zařízení obsahuje kotoučový vakuový filtr 1, zásobník 2 stlačeného vzduchu s dmychadlem 3; cívka 4 ovládací prvky, snímač 5 impulsů s programovací jednotkou

6, snímač tloušťky sedimentu 7, zpožďovací blok 8, prahový prvek 9, logický prvek 10 I. snímač tloušťky sedimentu 7 you = polyen ve viK dvou měřicích sond

11, namontované na kladkách 12. Kladky 12 - jsou zavěšeny na společné plošině

13 v radiálním směru kolmém k ose hřídele 14 kotouče na opačných stranách. Společná plošina 13 je pevně upevněna na konzole 15. Výstupní konce válečků 12 jsou připojeny k osám měřicích jednotek 16, například ferodynamického typu, které tvoří úhel natočení do spojitého signálu. Výstupy měřicích jednotek 16 jsou vzájemně propojeny v sérii a přes zpožďovací jednotku 8 jsou spojeny s „prahovým prvkem 9.

Zařízení funguje následovně: Když diskový vakuový filtr pracuje, - 1 v okamžiku vstupu "" každého sektoru disku do ofukovací zóny, programový blok 6 zapne senzor 5 impulsů, které vyšle signál na jeden ze vstupů logického prvku 10 AND.

Měřicí sondy 11 snímače 7 tloušťky sedimentu jsou přitlačovány pomocí pružiny """ zhyyy ke kotouči s "ji3yx porozitou a polovičními stranami. Pr iiotsuts + gvyi" osaidok "Ka Yys) je celkový signál měření jednotek 16 se rovná nule. V přítomnosti" sedimentu na disku , . a podle toho se pod měřicími sondami 11 odchylují o úhel úměrný tloušťce sedimentu. Úhel se převede na kontinuální sigodal dodávaný do bloku 8 zpoždění. V přítomnosti axiálního házení "disk proys d @ yt" změna @ Eili disk "b gibsaytelyo platforma v ose mmt, ut5yalyO Fy V-úhel odchylky měřicích sond 11;

Jeden z nich zvětšuje svůj úhel vychýlení a druhý jej o stejnou hodnotu zmenšuje. Výsledkem je, že celkový signál snímače 7 tloušťky zůstává nezměněn, to znamená, že axiální příraz kotouče neovlivňuje hodnotu signálu snímače Kromě toho není výsledek měření ovlivněn změnami vlhkosti, teploty a jiné charakteristiky sedimentu. Blok 8 zpoždění“ provádí

zpoždění signálu snímače tloušťky sedimentu 7 po dobu, po kterou se sektor přesune z oblasti řízení tloušťky do zóny foukání Signál ze zpožďovacího bloku 8 přes prahový prvek 9 je přiveden na druhý vstup logického prvku AND 10 .

Z výstupu logického prvku 10 a signál jde do řídicí cívky 4, která otevírá ventil 3 dmychadla, zatímco stlačený vzduch přichází z přijímače

2 do rozdělovací hlavy kotoučového vakuového filtru 10 a přes ni do odpovídajícího sektoru. Když je tloušťka filtrovaného sedimentu menší než předem stanovená hodnota, prahový prvek 9 nepředává signál snímače 7 tloušťky na vstup logického prvku 10 AND, v důsledku čehož není na jeho výstupu žádný signál. a řídicí cívka 4 nefunguje. V tomto případě se stlačený vzduch ze zásobníku 2 nedostane do sektoru kotoučového vakuového filtru 1 a sediment není odfouknut.

Sektor se sedimentem se opět vrací do lázně a vstupuje do filtrační zóny. Dochází k reabsorpci materiálu a ukládání další vrstvy sedimentu na tomto sektoru.

Celková tloušťka sedimentu se v tomto případě zvyšuje. Jakmile překročí předem stanovenou hodnotu, předá prahový prvek 9 signál snímače 7 tloušťky sedimentu na vstup logického prvku 10 AND a v okamžiku, kdy signál ze snímače 5 impulsů dorazí na jeho druhý vstup, a na jeho výstupu se objeví řídicí signál, který je přiveden do řízení šoupátka 4.

Použití zařízení umožňuje zlepšit kvalitu odfuku filtrovaného kalu, snížit ztráty užitečného produktu a zvýšit výkon vakuového filtru.

Zařízení pro automatické odstraňování sedimentu z vakuových filtračních kotoučů dle vyhl. osvědčení č. 521910, vyznačující se tím, že pro zvýšení účinnosti vakuového filtru zlepšením kvality řízení je zařízení vybaveno zpožďovací jednotkou, jejíž vstup je napojen na snímač tloušťky sedimentu a výstup je připojené k popům umístěným na obou stranách disků vakuového filtru a měřicím jednotkám připojeným k válečkům.

já Návrh

operace výroby kování a lisování, při které se v důsledku plastické deformace ohřátého obrobku zmenší jeho výška a zvětší se jeho plocha průřezu. O. se používá jako přípravná operace před protahováním (Viz Protahování) ke zlepšení struktury ingotu, zvýšení kujnosti a také jako přípravná operace před proražením (Viz Protahování) nebo kováním (Viz Kování).

II Návrh

ve stavebnictví snížení konstrukce způsobené zhutněním jejího základu nebo zmenšením vertikální rozměry budova (nebo její části). O. závisí na vlastnostech zeminy, působícím zatížení, druhu, velikosti a provedení základů budov a staveb, tuhosti konstrukce aj. O. je obvykle nerovnoměrné a vyznačuje se absolutní hodnotou O. v jednotlivých bodech a průměr O. Absolutní O. musí být menší než nejvyšší přípustná hodnota, jejíž hodnota je stanovena na zákl. Designové vlastnosti a provozní podmínky zařízení. Předpokládaná O. je stanovena výpočtem na základě údajů z půdního průzkumu a porovnána s O., maximálně přípustným pro danou stavbu. Nerovnoměrné O. základy (viz Základy konstrukcí) způsobují deformace konstrukcí a tomu odpovídající dodatečné síly, které mohou narušit pevnost konstrukcí nebo jejich běžné provozní podmínky. Posledně jmenované se bere v úvahu při navrhování: ve strukturách jsou k dispozici vertikální průchozí švy (nazývané sedimentární švy), v důsledku čehož je struktura rozdělena na samostatně usazené části (sekce), jsou vytvořeny základy zvýšené tuhosti a pevnosti, které vnímají další úsilí bez poškození a jsou přijata další opatření.

O. obvykle začíná ihned po zahájení stavby a pokračuje po celou dobu výstavby stavby se zvyšujícím se zatížením a také ještě nějakou dobu po dokončení stavby. O. hlinité půdy báze postupuje velmi pomalu a v některých případech vůbec neodumírá. Při zatížení zemin, které se blíží konečné pevnosti, lze pozorovat prudký otřes spojený s vyboulením zeminy zpod základů. V zemních hrázích, hrázích atd. O. stavby vznikají v důsledku zhutnění půdy jejich tělesa, způsobeného vymačkáváním vody (z pórů půdy) a viskózní deformací její kostry.

Na rozdíl od O. k sesedání základní půdy, způsobené radikální změnou její struktury, dochází v důsledku zhutnění sprašových půd při podmáčení, zmrzlých půd při rozmrazování a kyprých písčitých půd při setřásání, jakož i v důsledku vyplavování půd, poddolování území apod. Snížení objemu půdy vysycháním se nazývá smršťování.

Pro kamenné konstrukce je typický pokles vertikálních rozměrů. Nejvýrazněji se projevuje při zimním zdění, prováděném zmrazovací metodou, vlivem rozmrzání roztoku. O. dřevěných stěn vzniká v důsledku smršťování dřeva a utěsnění švů. Při provádění je třeba vzít v úvahu O. stěny konstrukční práce, zejména je vhodné provádět omítky po dokončení O.

Pozorování O. se provádějí převážně geodetickými metodami (z tzv. pevné referenční sítě).

M. V. Malyshev.

• - Kování pěchované za tepla - .Proces tvarování objemu za účelem zvětšení a změny některých průřezů tyče, trubky nebo válcovaného výrobku jednotného, ​​obvykle kruhového průřezu ...

  Slovníček hutnických pojmů

• - ponor plavidla, které nabralo vodu do trupu v důsledku nehody, která s ním nastala...

  Námořní slovní zásoba

• - snížení konstrukce nebo její části působením vlastní hmotnosti nebo vnějšího zatížení v důsledku zhutnění nebo vysychání materiálu, ze kterého je konstrukce postavena, nebo zhutnění základové půdy ...

  Technický železniční slovník

• - I Tah je operace výroby kování a lisování, při které se v důsledku plastické deformace ohřátého obrobku zmenší jeho výška a zvětší se jeho průřezová plocha ...

  Velká sovětská encyklopedie

• - ve stavebnictví - deformace základů konstrukce, která není doprovázena zásadní změnou ve struktuře půdy ...
• - operace kování, při které se zmenší výška obrobku a zvětší se jeho plocha průřezu; obvykle předchází broach nebo firmware ...

  Velký encyklopedický slovník

• - plavidlo - vertikální vzdálenost od vodorysky ke spodnímu bodu trupu ...

  Velký encyklopedický slovník

• - Od někoho se stal koncept. Sib. O zlomeném muži. FSS, 127. Dát / dát návrh. 1. Kar. Nechte chuť v ústech. SRGC 4, 236. 2. Oděsa. Zhubnout. KSRGO. Dejte sedimentům spánek. Kar. Dostatečně se vyspat. SRNG 23, 350...

  Velký slovník ruských rčení

• - ...

  Pravopisný slovník ruského jazyka

• - DÁVKOVÁNÍ, -a, manželky. 1. Postupné klesání, snižování. O. budovy. 2. Hloubka ponoření lodi do vody ...

  Slovník Ožegov

• - DESCRIPTION, srážky, pl. ne, samice 1. Akce podle Ch. usadit se; pomalé potápění, klouzání. Půdní sediment. Osazení zdi. Usazování základů. 2. Hloubka ponoření plavidla do vody, počítáno od jeho nejnižší části ...

  Vysvětlující slovník Ushakova

• Výkladový slovník Efremova

• - draft I dobře. 1. proces působení podle Ch. obléhat V, obléhat III 2. Výsledek takové akce; snížení, posunutí směrem dolů v důsledku zhutnění, pod vlivem vlastní gravitace nebo sil ničení. 3...

  Výkladový slovník Efremova

• - os"...

  Ruský pravopisný slovník

• - ...

  Slovní tvary

• - výtlak...

  Slovník synonym

"Návrh" v knihách

(Káva bez usazenin) a káva bez kofeinu (káva bez kofeinu)

Z knihy Káva. 333 receptů z celého světa autor Fomičenko Konstantin Vasilievič

(Káva bez usazenin) a káva bez kofeinu (káva bez kofeinu) Instantní káva, nebo jak se cizokrajně běžně nazývá instantní káva, se objevila relativně nedávno, ačkoli ji poprvé získal v roce 1899 švýcarský chemik Max Morgentoller.

Analýza močového sedimentu

Z knihy Domácí lékařská encyklopedie. Příznaky a léčba nejčastějších onemocnění autor Tým autorů

Analýza močového sedimentu Normální moč obsahuje určitý (malý) počet buněk a dalších formovaných prvků, které se do ní mohou dostat „v jakékoli fázi“ močení. U žen se navíc do moči dostávají buňky pohlavního ústrojí.Močový sediment může

Návrh (ve výstavbě)

TSB

Koncept (technický)

Z knihy Velká sovětská encyklopedie (OS) autora TSB

Mikroskopie močového sedimentu

Z knihy Jak číst testy krve, moči a stolice. Domovský adresář autorka Izmailova Inna

Mikroskopie močového sedimentu Močový sediment se dělí na tzv. organizovaný sediment (epiteliální buňky, krvinky, odlitky, hlen, bakterie a houby) a neorganizovaný sediment, tj. písek (krystalické prvky). Zvažte vše

2. Tažná pružina.

autor autor neznámý

2. Tažná pružina. (I) Vyměňte prověšenou hnací pružinu. Po instalaci nové pružiny zkontrolujte funkci spouště

1. Usazení nebo zlomení pružiny páky (tyče).

Z knihy Repair Manual revolver Nagant 1895 autor autor neznámý

1. Usazení nebo zlomení pružiny páky (tyče). (I) Vyměňte pružinu páky

1. Zlomení nebo usazení pružiny bubnu.

Z knihy Repair Manual revolver Nagant 1895 autor autor neznámý

1. Zlomení nebo usazení pružiny bubnu. Dobrá bubnová pružina musí mít sedm plných závitů a volnou výšku alespoň 27 mm, (I) Zlomená nebo prověšená pružina

Mikroskopie močového sedimentu

Z knihy Onemocnění ledvin. Pyelonefritida autor Fadějev Pavel Alexandrovič

Mikroskopie močového sedimentu Mikroskopie složek moči se provádí v sedimentu vzniklém po odstředění 10 ml moči. Sediment může sestávat z buněk (leukocyty, erytrocyty, bakterie), válečků, krystalů nebo amorfních ložisek chemikálií.

Mikroskopie močového sedimentu

Z knihy Vše, co potřebujete vědět o svých rozborech. Autodiagnostika a sledování zdraví autor Pigulevskaja Irina Stanislavovna

Mikroskopie močového sedimentu V močovém sedimentu sediment organizovaný (buněčné elementy, odlitky, hlen, bakterie, kvasinky) a neorganizovaný (krystalický

Kapitola 10 Morfologické vyšetření močového sedimentu

Z knihy Učíme se rozumět svým analýzám autor Pogosyan Elena V.

Technologie EQ #9

Z knihy Psychologie emocí: Pocity pod kontrolou autor Dubravin Dan

Technologie EQ #9 Pojem emoční sediment může u každého vyvolat nějaké vaše vlastní vzpomínky a pocity. Pro jednoho je to pocit škrábání v oblasti hrudníku, pro jiného - bolest hlavy a vysušené hrdlo, pro třetího -

NOVINKY

TOMSKÉHO ŘÁDU ŘÍJNOVÉ REVOLUCE A ŘÁDU ČERVENÉHO PRACOVIŠTĚ POLYTECHNICKÉHO INSTITUTU JMÉNO PO S. M. KIROVI.

HODNOCENÍ SÍLY DISKŮ PŘI RADIÁLNÍM VÝBĚRU

V. A. Ogorodnikov, V. D. Pantsilius

(Uvádí vědecký seminář Katedry pevnosti materiálů)

Radiální pěchování kalených materiálů simuluje operaci kování. Při kování kotoučů z ocelí s nízkou tažností se často objevují trhliny ve vnitřních oblastech. Pro zvolení optimálních parametrů procesu kování je nutné znát míru pěchování, při kterém se materiál obrobku ničí.

V této práci studujeme pevnost disků vyrobených z tvárných a nízkoplastických kovů při radiálním pěchování a hledáme parametr, který lze použít k posouzení schopnosti kovu deformovat se.

Pro posouzení pevnosti obrobku je nutné znát závislost mezní plasticity materiálu na druhu napjatosti. V příspěvcích je navrženo charakterizovat tuto závislost diagramem mezní plasticity, který dává do souvislosti intenzitu lo-I aritmické deformace v okamžiku iniciace trhliny e / s koeficientem tuhosti napjatého stavu.

"1 + 32 + D:! (1)

h., - hlavní napětí,

a - hydrostatický tlak, - intenzita napětí.

Na Obr. 1 ukazuje diagram mezní plasticity pro dural D-1, postavený podle metody navržené v práci. Když G| = 1, diagram byl sestaven podle výsledků zkoušení pevného vzorku v tahu v oblasti (1> m]> -0,6) byly zkoušeny pevné válcové vzorky zatížené kroutícím momentem a osovou silou (tah při m)> 0 a kompresní při q ^ 1).

Pro posouzení pevnosti polotovarů je nutné znát oblast stavu napětí-deformace v procesu radiálního pěchování disků. Když se kotouče usadí s #o/A) - 0,25, je realizován stav rovinného napětí. Parametry m], er- pro rovinný stav napětí lze vypočítat ze vztahů teorie deformace

az je hlavní napětí (pro plochý stav napětí je rovno nule).

e3 - hlavní deformace ve směru kolmém na diametrální řez kotoučem,

e - průměrná deformace.

Duralkti1 D-1

M -i -oya -do -on -42 o Tg om I6 c. *a

Rýže. 1. Schéma plasticity duralových a J oblastí d) - e1 při pěchování kotoučů

Pro nestlačitelný materiál máme

Dosazením (3) do (1) získáme

Hlavní deformace v diametrálním řezu disku při jeho

Součinitel tuhosti napjatého stavu lze také vypočítat pomocí vztahů teorie proudění

2. Objednejte 7405

Pro studii byly kotouče o průměru Do = 80-i-i a výšce 20 mm vyrobeny z duralu D-1, oceli 40 a mosazi LS-59-1. Koncová plocha kotoučů byla vyleštěna a na jednu ze čtvrtí byla aplikována dělicí mřížka, tvořená soustavou kruhů o průměru d0 = 3,5 mm. Duralové disky byly pěchovány v krocích po 8, 14, 18 a 20 % s vykládáním, dokud se na koncovém povrchu neobjevily viditelné praskliny. Při pěchování bylo použito mazivo ze směsi koloidního grafitu a glycerinu za použití těsnění z olověné fólie.

V každé fázi deformace byly měřeny rozměry elips, do kterých byly deformovány počáteční kružnice. Podle známých vztahů byly vypočteny hlavní deformace

Parametry u a s1 byly předběžně vyhlazeny kreslením izolinií. Obrázek 2 ukazuje úrovně konstanty t] a e-r pro disk rozrušený o 20 %. Z obrázku vyplývá, že rozložení napětí při

55 bj 25 20 h -18 -5 0 5 (v 15 20 25 30 35 w

Rýže. 2. Izoliny h a eb pro duralový kotouč, vychýlené o 20 %

ponor je nerovnoměrný. V těžišti průřezu dosahuje intenzita deformace ε = 0,38 a koeficient tuhosti napjatého stavu r) = +0,15. V této oblasti je nejpravděpodobnější lom - zde největší deformace a nepříznivé schéma napjatosti blízké prostému smyku (r) = 0).

Na Obr. 1 ukazuje oblasti napěťově-deformačního stavu uvažované pro studované případy. Horní hranice oblasti napětí-deformace udávají požadovanou plasticitu. Například disky rozrušené o 8, 14, 18 % neselhaly. Jejich plochy d) a e I jsou umístěny pod diagramem mezní plasticity. V těžišti sekce se objevila trhlina v disku, rozrušená o 20 %. Horní hranice oblasti uae"1 překročila limitní diagram plasticity. Všimněte si, že ve všech studovaných případech lze požadovanou plasticitu určit zkouškou torzního kovu, protože parametr u se v nebezpečných bodech blíží nule. Oblasti d) a er pro kotouč z mosazi, přerušený o 20 %, se vypočítají podle vztahů teorie deformace a teorie proudění Uspokojivá shoda horních hranic oblastí m] a e, - umožňuje použití deformační teorie pro výpočet.

Na Obr. Obrázek 3 ukazuje závislost stupně precipitace duralu D-1 na hodnotě eb v těžišti diskové sekce. Přijato 18

graf umožňuje určit míru sedání v závislosti na intenzitě deformace v nebezpečném místě, kterou lze určit zkouškou materiálu na kroucení. Aproximací experimentálně zjištěné funkce jsme získali vzorec

1,67 (e)9 + 1,13 (7)

kde Д£> = (£> - //),

H je výška disku po pěchování, O je průměr disku,

¿¿ - velikost intenzity deformace v nebezpečném místě.

Duraltin D!

Rýže. 3. Závislost stupně sedání na hodnotě e1 v nebezpečném místě

Hodnotu e-b lze určit zkouškou materiálu na kroucení. Vzhledem k faktoru plasticity

kde eb je požadovaná plasticita, je možné určit velikost porušení, při kterém je disk deformován bez destrukce.

Příspěvek ukazuje, že rozložení deformací, za jinak stejných okolností (míra sedání, rozměry, podmínky v kontaktu), je prakticky nezávislé na vlastnostech materiálu. To zřejmě umožňuje použít vzorec (7) pro přibližné stanovení bezpečné hodnoty sedání i pro jiné materiály. Výše uvedené potvrzují experimentálně získané oblasti stavu napětí-deformace, vypočtené pro kotouče z mosazi LS59-1 a duralu D-1, ocel 40, rozrušené o 20 %. Horní hranice oblastí 1]- se u disků vyrobených z těchto materiálů prakticky shodují.

LITERATURA

1. G. D. Del. Hodnocení pevnosti kovu při obrábění, Izv. vysoké školy, Strojní inženýrství, č. 8, s. 177, 1970.

2. G. A. Smirn o v - Alya e v. Odolnost materiálů vůči plastické deformaci, Mashgiz, M., 1961.

3). G. D. Del, L. K. Spiridonov. Vliv typu napjatosti na plasticitu kovů. Abstrakty šesté vědeckotechnické konference v Tule, s. 38, 1970.

4. V. A. Ogorodnikov a G. D. Del. Studium napěťově-deformačního stavu při pěchování, Výroba kování a lisování, č. 5, s. 3, 1970.

5. V. A. Ogorodnikov, G. D. Kovalev. Odhad pevnosti při osově symetrickém ponoru. Sborník zpráv z vědeckotechnické konference "Technický pokrok ve strojírenství", věnované 70. výročí strojní fakulty TPI, 2. část, Tomsk, s. 43, 1970.

V důsledku toho se výška zmenšuje a zároveň se zvětšují příčné rozměry obrobků (obrázek, poz. a). Průvan slouží k získání tvaru výkovku, aby se zmenšila hloubka firmwaru, aby se zajistilo vhodné uspořádání vláken v budoucí části (při výrobě ozubených kol je zajištěna zvýšená pevnost zubů jako výsledek radiálního uspořádání vláken), jako kontrolní operace (v důsledku výrazné deformace po obvodu na straně jsou odhaleny povrchové vady).

Při pěchování je nutné, aby nástroj přesahoval obrobek. Vlivem tření se boční povrch pěchovaného obrobku stává soudkovitým, což charakterizuje nerovnoměrnou deformaci. Několikanásobným opakováním tahu z různých stran je možné uvést obrobek do původního tvaru nebo se k němu přiblížit při dosažení vyšší kvality kovu a stejné ve všech směrech.

Schémata srážení kovu a jeho odrůd

Průměrný průměr obrobku je určen vzorcem:

Předlisky jsou vystaveny pěchování, u kterých výška nepřesahuje 2,5 ... 3 průměry. Jinak je možné buď podélné ohýbání obrobku nebo vytvoření sedlového tvaru.

Odrůdy tahu jsou přistání a tah rozptýlením zadku.

Kovové přistání

Kovové přistání- kování, které spočívá v deformaci části obrobku (koncová část nebo střed). K provedení operace se používá lokální ohřev např. uprostřed obrobku (obrázek, pozice b), nebo se omezí deformace na části obrobku prstencovým nástrojem (obrázek, pozice c).

Průvan rozptýlením zadku umožňuje snížit výšku a zvětšit plochu dříve rozrušeného obrobku (obrázek, pozice d). Lokalizace deformace umožňuje snížit pěchovací sílu.